Desempenho Mecânico e Características Metalúrgicas dos Sistemas ProTaper Universal e 6 Semelhantes

Resumo

Introdução: Este estudo teve como objetivo comparar o sistema ProTaper Universal (PTU; Dentsply Maillefer, Ballaigues, Suíça) com 6 instrumentos replicados em relação ao design do instrumento, desempenho mecânico e características da liga.

Métodos: Novos instrumentos rotatórios (tamanho 20/.07v) do PTU e 6 sistemas replicados (EdgeTaper [EdgeEndo, Johnson City, TN], U-File [Dentmark, Ludhiana, Índia], Go-Taper Universal [Access, Shenzhen, China], Super Files [Flydent, Shenzhen, China], Multitaper [Proclinic Expert, Besançon, França] e Pluri Taper [Bestdent, Shenzhen, China]) (n = 329) foram selecionados e avaliados quanto ao seu design, desempenho mecânico e características metalúrgicas. Os resultados foram comparados usando o teste da mediana de Mood não paramétrico e a análise de variância unidirecional com o nível de significância definido em 0,05.

Resultados: Os instrumentos replicados foram semelhantes ao PTU em relação ao design, torque máximo até a fratura (P ˃ .05) e proporção de elementos de níquel e titânio. A microscopia eletrônica de varredura revelou diferenças na geometria da ponta e nas superfícies de acabamento. O tempo até a fratura do Go-Taper Universal (50,0 segundos) foi semelhante ao do PTU (44,0 segundos) (P ˃ .05), mas o U-File (63,5 segundos), Edge Taper (87,5 segundos) e Super Files (130 segundos) mostraram valores significativamente mais altos (P ˂ .05). O maior torque máximo foi observado no instrumento Super Files (P ˂ .05), mas nenhuma diferença estatística foi notada entre os outros instrumentos (P ˃ .05). O ângulo de rotação antes da ruptura do Multitaper (574°) e do Pluri Taper (481°) foi maior que o do PTU (354°) (P ˂ .05). A análise de calorimetria diferencial de varredura mostrou diferenças claras nas temperaturas de transformação entre os instrumentos testados. As temperaturas de início e fim da fase R do PTU foram de 11,0°C e 218,0°C, respectivamente.

Conclusões: No geral, os instrumentos replicalike foram semelhantes ao PTU em relação à resistência torsional, design geométrico e proporções quase equiatômicas dos elementos de níquel e titânio. Em 3 dos 4 testes mecânicos, os sistemas EdgeTaper (torque, ângulo de rotação e carga de flexão) e Go-Taper Universal (tempo até a fratura, torque e ângulo de rotação) foram semelhantes ao PTU. (J Endod 2020;■:1–10.)

Na última década, vários sistemas rotatórios de níquel-titânio (NiTi) foram propostos por empresas dentais para a preparação mecânica do sistema de canal radicular. A fabricação desses instrumentos deve seguir um fluxo padrão de pesquisa interna, desenvolvimento, testes de produção e marketing com padrões de qualidade controlados. No entanto, atualmente, várias empresas em todo o mundo começaram a produzir e/ou distribuir instrumentos de NiTi com características semelhantes aos sistemas de marcas conhecidas, sem relatórios claros sobre controle de qualidade de produção ou certificação internacional. Esses instrumentos, embora sejam de marcas diferentes, apresentam características semelhantes às originais, como o número/sequência de instrumentos, nomenclatura e identificação (código de cores); eles são chamados de sistemas replicalike. Sistemas replicalike foram comercializados em todo o mundo por distribuidores locais e estão acessíveis via Internet a preços mais baixos, o que pode ser atraente para vários profissionais, como recentemente relatado por Logsdon et al. Por outro lado, a segurança clínica e a eficiência da maioria desses sistemas ainda não foram confirmadas do ponto de vista científico, ou os dados são escassos em comparação com os equivalentes da marca original.

ProTaper Universal (PTU; Dentsply Maillefer, Ballaigues, Suíça) é um dos sistemas rotatórios mais conhecidos e duradouros disponíveis no mercado atualmente, feito de uma liga de NiTi convencional. Na época de seu lançamento, seu inovador design progressivo em forma de cone foi considerado um fator que contribuiu para que o PTU se tornasse um dos sistemas mais vendidos do mundo; portanto, tem sido utilizado para preparação de canais radiculares em vários países.

Assim, ao longo dos anos, sistemas semelhantes ao PTU foram fabricados por diferentes empresas, incluindo EdgeTaper (EdgeEndo, Johnson City, TN), U-File (Dentmark, Ludhiana, Índia), Go-Taper Universal (Access, Shenzhen, China), Super Files (Flydent, Shenzhen, China), Multitaper (Proclinic Expert, Besançon, França) e Pluri Taper (Bestdent, Shenzhen, China), entre outros. Até agora, apesar de esses instrumentos semelhantes estarem disponíveis comercialmente localmente nos continentes americano, europeu e asiático e mundialmente através de lojas online, há uma falta de informações sobre sua qualidade, desempenho e segurança para uso clínico na literatura em comparação com os sistemas da marca original. Portanto, este artigo se propôs a realizar uma avaliação laboratorial abrangente de 6 instrumentos semelhantes ao sistema da marca original PTU em relação ao design, desempenho mecânico e características da liga. A hipótese nula a ser testada era que não havia diferenças entre os instrumentos originais e os semelhantes em relação à sua eficiência mecânica e características da liga metálica.

Materiais e Métodos

No total, 329 novos instrumentos rotatórios de NiTi de 25 mm tamanho 20/.07v coletados de uma marca premium (sistema PTU) e 6 sistemas replicados (n = 47 por grupo) (Tabela 1, Fig. 1) foram avaliados quanto ao seu design, desempenho mecânico e características metalúrgicas.

Design do Instrumento

Seis instrumentos de cada sistema foram selecionados aleatoriamente e submetidos a inspeção visual estereomicroscópica sob ampliações de x3.4 e x13.6 usando um microscópio cirúrgico dental (Opmi Pico; Carl Zeiss, Jena, Alemanha) equipado com uma câmera Canon EOS 500D (Canon, Tóquio, Japão) para registrar as seguintes características:

1. O número de lâminas ativas (em unidades)
2. O ângulo de hélice da lâmina ativa com base nas medições médias dos 6 ângulos mais coronais avaliados em triplicata
3. A distância (em mm) das pontas dos instrumentos até as 3 linhas de medição (18, 20 e 22 mm) na parte não cortante medida por um paquímetro digital com resolução de 0,01 mm (Mitutoyo, Aurora, IL). Discrepâncias foram consideradas significativas quando os valores eram superiores a 0,1 mm da linha de referência. Esse processo foi repetido 3 vezes, e a leitura média foi registrada.
4. A identificação de defeitos ou deformações maiores (ou seja, distorção do arquivo e lâminas ausentes ou torcidas)

Em seguida, os mesmos instrumentos foram preparados para análise convencional por microscopia eletrônica de varredura (S-2400; Hitachi, Tóquio, Japão) e avaliados em relação ao seguinte:

1. o design espiral na parte média da parte ativa (simétrico ou assimétrico),
2. a ponta (ativa ou não ativa),
3. o design da seção transversal,
4. a presença de marcas na superfície (processo de produção mecanizado), e
5. defeitos ou deformações menores do fabricante.

Testes Mecânicos

Testes de fadiga cíclica, resistência à torção e resistência à flexão foram utilizados para avaliar o desempenho mecânico dos sistemas selecionados. Primeiro, foi realizado o cálculo do tamanho da amostra com 80% de poder e um alfa de 0,05 para cada teste com base na maior diferença obtida nas 6 medições iniciais entre a marca original (PTU) e 1 dos sistemas replicados. Para o tempo até a fratura (PTU vs Super Files), um tamanho final da amostra de 7 instrumentos foi determinado com base em um tamanho de efeito de 94,67 (657,52). Para o torque máximo e ângulo de rotação no teste de torção (PTU vs Multitaper), tamanhos de amostra de 12 e 7 instrumentos foram estabelecidos considerando tamanhos de efeito de 0,30 (60,24) e 214,16 (6122,87), respectivamente, enquanto para a carga máxima no teste de flexão (PTU vs Multitaper), um tamanho de efeito de 74,16 (639,69) resultou em um tamanho final da amostra de 6 instrumentos. Portanto, um total de 12 instrumentos por grupo foi definido para cada variável dependente. No entanto, antes dos testes, todos os instrumentos foram submetidos a uma inspeção visual estereomicroscópica (x13,6) para detectar defeitos ou deformações que seriam critérios de exclusão. Nenhum instrumento deformado foi encontrado. Todos os testes foram realizados à temperatura ambiente (20°C).

O teste de resistência à fadiga cíclica foi realizado em um canal artificial severamente curvado, utilizando condições de modelo estático previamente testadas e seguindo o movimento de rotação recomendado pelos fabricantes.

Os instrumentos foram montados em uma peça de mão de redução 6:1 (VDW/Sirona Dental Systems, Bensheim, Alemanha) alimentada por um motor elétrico (Reciproc Silver; VDW GmbH, Munique, Alemanha) e montados em um dispositivo de modelo de tubo feito sob medida. O canal artificial foi criado em um tubo de aço inoxidável. O tubo tinha 19 mm de comprimento e era composto por 3 segmentos. O primeiro segmento era um segmento coronal reto de 7 mm. O segundo era uma curva de 9 mm de comprimento com um raio de 6 mm e 86° de curvatura, com a posição de máxima tensão no meio do comprimento da curvatura. O terceiro era um segmento apical reto de 3 mm. Os instrumentos giravam livremente dentro do canal usando glicerina como lubrificante. O momento de fratura foi anotado tanto visualmente quanto audivelmente. O tempo até a fratura (em segundos) foi registrado usando um cronômetro digital, e o tamanho do fragmento dos instrumentos (em milímetros) foi medido com um paquímetro digital (Mitutoyo, Aurora, IL). Nenhuma gravação de câmera foi utilizada. O teste de resistência à torção foi realizado em um modelo de torção estática seguindo as especificações ISO 3630 e 3631 especificações. Os instrumentos foram montados em uma posição reta em um torsiômetro TT100 (Odeme Dental Research, Luzerna, Santa Catarina, Brasil) fixados em seus 3 mm apicais e girados em um ritmo constante de 2 rpm no sentido horário até a fratura. O torque máximo suportado antes da ruptura (em Ncm) e o ângulo de rotação (em °) foram registrados. O teste de resistência à flexão foi conduzido de acordo com as especificações ISO 3630 e 3631. Os instrumentos foram montados apontando para baixo em uma posição de 45° em relação ao plano do chão pelo seu punho no suporte do arquivo do motor, enquanto seus 3 mm apicais estavam ligados a um fio conectado a uma máquina de teste universal (Instron EMIC DL-200 MF, São José dos Pinhais, Brasil). O teste foi realizado aplicando uma carga de 20 N a um ritmo constante de 15 mm/min até que o instrumento sofresse um deslocamento de 45°. A carga máxima necessária para induzir o deslocamento de 45° foi registrada em força-gravidade (gf) (Fig. 2).

Caracterização Metalúrgica A caracterização metalúrgica dos instrumentos foi realizada utilizando espectroscopia de raios X por dispersão de energia (EDS) e calorimetria diferencial de varredura (DSC). Três instrumentos de cada sistema foram analisados em um microscópio eletrônico de varredura convencional (Carl Zeiss) e no detector EDS Inca X-act (Oxford Instruments NanoAnalysis, Abingdon, Reino Unido).

Aquisições foram feitas com um tempo de vida de 60 segundos para condições de imagem otimizadas, com aproximadamente 30% de tempo de morte, cobrindo uma área de instrumento de 500 x 400 mm. A análise elementar EDS foi semiquantitativa utilizando a correção ZAF (Microanalysis Suite v.4.14 software, Oxford Instruments NanoAnalysis), da qual as proporções de níquel e titânio foram extraídas. Para a análise DSC (DSC 204 F1 Phoenix; Netzsch-Gerätebau GmbH, Selb, Alemanha), que seguiu as diretrizes da Sociedade Americana para Testes e Materiais, um fragmento de 3 a 5 mm de cada instrumento foi removido de sua lâmina ativa coronal, exposto a um banho de ataque químico (25% de ácido fluorídrico, 45% de ácido nítrico e 30% de água destilada) por aproximadamente 2 minutos e submetido a ciclos térmicos individuais. O ciclo térmico começou com estabilização à temperatura ambiente por 2 minutos e, em seguida, foi aquecido até 150°C a uma taxa de 10°C/min. No nível máximo de temperatura, um platô de estabilização foi realizado por 2 minutos, e então um ciclo de resfriamento foi iniciado, que diminuiu até 2150°C a uma taxa de 10°C/min, seguido por outro platô de estabilização de 2 minutos. Em seguida, uma nova fase de aquecimento foi induzida até 150°C a uma taxa de 10°C, seguida por um platô de estabilização de 2 minutos. Finalmente, a temperatura diminuiu até a temperatura ambiente, e um último platô de estabilização de 2 minutos foi realizado. Os resultados foram analisados utilizando o software de Análise Térmica Netzsch Proteus (Netzsch-Gerätebau GmbH). Dois testes (A e B) em 2 fragmentos diferentes removidos da mesma posição de 2 instrumentos diferentes de cada grupo foram realizados. O segundo teste (B) teve a intenção de confirmar os resultados do primeiro (A).

Análise Estatística

Os resultados das variáveis dependentes ângulo da hélice, tempo até a fratura, torque máximo, ângulo de rotação e carga máxima mostraram distribuição não gaussiana (teste de Shapiro-Wilk, P ˂ .05) e foram comparados usando o teste de mediana de Mood não paramétrico, enquanto o comprimento do fragmento foi avaliado por análise de variância unidirecional (teste de Shapiro-Wilk, P ˃ .05). O nível de significância foi definido em 0,05 (software SPSS v.22; IBM Corp, Armonk, NY).

Resultados

Design do Instrumento

No geral, os instrumentos replicados foram semelhantes à marca premium (PTU) em relação ao número de lâminas e ao ângulo da hélice (P ˃ .05), enquanto nenhum defeito ou deformação significativa foi observada. As posições otimizadas das linhas de medição foram observadas nas marcas PTU, Multitaper e Pluri Taper, enquanto os outros instrumentos mostraram discrepâncias superiores a 0,1 mm (Tabela 2). A posição das linhas de medição foi mais consistente no PTU original, enquanto a maioria dos instrumentos replicados mostrou resultados de discrepância (Tabela 2). A análise por microscopia eletrônica de varredura (Fig. 3) confirmou as semelhanças de design entre instrumentos com designs espirais simétricos sem superfícies radiais, embora a forma da seção transversal do Multitaper fosse mais triangular do que a forma triangular convexa dos outros instrumentos. A geometria da ponta em todos os instrumentos replicados era diferente do sistema ProTaper, com o design mais próximo sendo observado no instrumento MultiTaper. Nenhum dos instrumentos testados apresentava uma ponta ativa, mas a distância da ponta ao ângulo de transição da lâmina variava de instrumento para instrumento (Fig. 3). Em maior ampliação, foi possível observar diferenças em suas superfícies de acabamento. Super Files mostraram menos irregularidades e marcas de fabricação, enquanto a pior superfície de acabamento foi observada nos instrumentos Multitaper e Pluri Taper (Fig. 4).

Testes Mecânicos

Tabela 3 e Figura 5 resumem os resultados dos testes mecânicos. No teste de fadiga cíclica, nenhuma diferença foi observada em relação ao comprimento dos fragmentos (P ˃ .05), demonstrando a posição correta dos instrumentos dentro do canal artificial durante o teste. O tempo até a fratura do Go-Taper Universal (50,0 segundos) foi semelhante ao do PTU (44,0 segundos) (P ˃ .05), mas os instrumentos U-File (63,5 segundos), Edge Taper (87,5 segundos) e Super Files (130 segundos) mostraram valores significativamente mais altos do que o sistema da marca premium (P ˂ .05). O maior torque máximo mediano foi observado no instrumento Super Files (1,45 Ncm), mas nenhuma diferença estatística foi notada entre os instrumentos testados (P ˃ .05). O ângulo de rotação mediano antes da ruptura dos instrumentos Multitaper (574°) e Pluri Taper (481°) foi maior do que o do PTU (354°) (P ˂ .05), enquanto nenhuma diferença foi observada entre os outros sistemas (P ˃ .05). No teste de flexão, apenas o EdgeTaper (411,0 gf) não mostrou diferença significativa em comparação com o PTU (395,1 gf) (P ˃ .05). Os instrumentos Go-Taper Universal (456,3 gf) e U-File (466,5 gf) mostraram valores mais altos do que o PTU (P ˂ .05), enquanto resultados mais baixos foram obtidos com os instrumentos Pluri Taper (344,4 gf), Super Files (347,6 gf) e Multitaper (321,4 gf).

Caracterização Metalúrgica

A avaliação de EDS revelou que todos os instrumentos apresentavam uma relação quase equiatômica entre os elementos níquel e titânio. A análise de DSC mostrou diferenças nas temperaturas de transformação de fase entre os instrumentos, com alguns apresentando características martensíticas e outros características totalmente austeníticas na temperatura de teste (20°C). Para o instrumento PTU original, as temperaturas de início (Rs) e fim (Rf) da fase R foram de 11,0°C e 218,0°C, respectivamente, enquanto o Multitaper apresentou a fase R mais plana (Rs: 18,1°C e Rf: 245,2°C) e os Super Files o maior Rs entre os instrumentos (37,7°C) e o Rf mais próximo da temperatura de teste (14,1°C). As temperaturas Rs de 3 sistemas replicados (Pluri Taper [17,9°C], Multitaper [18,1°C] e Edge Taper [18,8°C]) foram inferiores à temperatura de teste, enquanto os outros 3 foram superiores (Super Files [37,7°C], Go-Taper Universal [27,8°C] e U-File [21,4°C]) (Fig. 6).

Discussão

Nos últimos anos, um novo fenômeno foi observado no mercado dental com corporações de grandes países emergentes, como China e Índia, fabricando e comercializando produtos dentais em todo o mundo, incluindo sistemas endodônticos acionados por motor. Embora algumas dessas empresas tenham desenvolvido instrumentos inovadores para a preparação mecânica de canais radiculares, outras apenas copiam ou imitam a aparência física de produtos bem conhecidos, os chamados sistemas replicados. No entanto, a falta de ferramentas regulatórias internacionais não permite impor padrões de controle de qualidade para orientar a produção de sistemas rotativos/reciprocantes de NiTi, e os clínicos muitas vezes não estão cientes dos riscos envolvidos no uso de produtos sem respaldo científico em relação à sua segurança.

Assim, este estudo é o primeiro a fornecer novas percepções sobre o desempenho mecânico de 6 instrumentos replicados comercialmente disponíveis da marca original PTU (Fig. 1). A resistência à fadiga cíclica, o torque máximo, o ângulo de rotação e o comportamento de carga de flexão do sistema original PTU foram usados como controle para a avaliação dos sistemas replicados e, considerando as diferenças significativas nas variáveis dependentes testadas, a hipótese nula foi rejeitada. No entanto, é importante destacar que esses parâmetros estavam interconectados com várias outras variáveis, incluindo sua qualidade de fabricação, propriedades metalúrgicas e formas geométricas. Portanto, a abordagem analítica multimétodo utilizada neste estudo seria o procedimento mais apropriado para uma compreensão abrangente do comportamento mecânico desses instrumentos de NiTi acionados por motor.

No geral, a análise por microscopia eletrônica de varredura/EDS mostrou que os instrumentos replicados eram semelhantes ao PTU em relação ao design geométrico (Fig. 3) e às proporções quase equiatômicas dos elementos níquel e titânio, o que explica parcialmente suas semelhanças no teste de resistência torsional (Fig. 5). Assim, pode-se inferir que as diferenças nas outras variáveis dependentes testadas estavam principalmente relacionadas à qualidade do processo de fabricação, bem como às dissimilaridades em suas fases de transformação martensítica-austenítica em temperaturas específicas (Fig. 6). Por exemplo, as temperaturas Rs de 3 sistemas replicados (Pluri Taper, Multitaper e Edge Taper) eram inferiores à temperatura de teste (20°C), conferindo-lhes uma constituição total da fase austenítica, enquanto os outros 3 (Super Files, Go-Taper Universal e U-File) eram superiores, indicando que algumas características martensíticas ainda estavam presentes. Portanto, essas diferenças explicarão parcialmente a maioria dos resultados observados.

Nas clínicas, a fadiga flexural cíclica de um instrumento ocorre quando ele gira em um canal curvado por ciclos repetidos de tensões compressivas e de tração, enquanto a falha torsional é causada pelo embutimento local de lascas dentinais em sulcos de usinagem ou pelo encravamento inadvertido da ponta do instrumento na parede do canal radicular. Tanto os parâmetros de fadiga cíclica quanto de resistência torsional representam medidas de resistência mecânica cujas melhorias antecipam um melhor desempenho clínico quando submetidos a essa tensão específica, reduzindo a chance de fratura do instrumento. O valor do ângulo de rotação representa a capacidade de suportar deformação antes da fratura sob tensão torsional, enquanto o valor da carga máxima de flexão (menor carga de flexão necessária significa maior flexibilidade) representa uma medida de flexibilidade. A flexibilidade é aceita como uma característica que pode melhorar a conformação do canal radicular, minimizando a possibilidade de desvio do caminho original do canal radicular. No teste de fadiga cíclica, o Multitaper e o Pluri Taper mostraram o menor tempo até a fratura entre todos os instrumentos (Fig. 5), e isso pode estar relacionado ao seu acabamento superficial inferior, conforme observado na análise por microscopia eletrônica de varredura (Figs. 3 e 4). Surpreendentemente, apesar de sua natureza austenítica semelhante à do PTU (Fig. 6), foram observados ângulos de rotação mais altos antes da ruptura, corroborando a baixa rigidez demonstrada no teste de flexão (Fig. 5). Apesar de esses achados parecerem contraditórios, é possível que outro aspecto relacionado aos seus designs, como o diâmetro do núcleo, tamanho da ponta, afunilamento e percentual de contaminantes adicionados à liga durante o processo de fabricação, que não foram avaliados neste estudo, tenha influenciado os resultados. Por outro lado, o tempo até a fratura dos Super Files e U-File foi significativamente maior do que o do PTU (Table 3, Fig. 5), possivelmente devido às características martensíticas predominantes (Fig. 6), que têm sido consideradas um fator importante para aumentar a resistência à fadiga cíclica. Curiosamente, apesar de o aço NiTi do sistema Go-Taper Universal também ser parcialmente martensítico (Fig. 6), ele apresentou baixa flexibilidade em comparação com o PTU e nenhuma diferença na resistência à fadiga cíclica (Fig. 5). Como discutido anteriormente, é possível que outro aspecto relacionado ao seu design e não avaliado no presente estudo tenha influenciado os resultados. Finalmente, o tempo até a fratura do EdgeTaper foi maior do que o do PTU, apesar das semelhanças em termos de flexibilidade (Fig. 5) e sua natureza austenítica (Fig. 6). No entanto, pode-se notar que o pico do EdgeTaper para a transformação inicial de martensita é completado a 18,8°C, o que significa que está na borda da temperatura de teste (20^◦C). Consequentemente, é possível que sua atrição com a superfície de aço inoxidável do canal artificial durante o teste de fadiga cíclica tenha elevado a temperatura e mudado a fase do instrumento, o que explica os achados presentes.

Não obstante as variações relatadas na literatura, os testes de carga torsional para separação e resistência à flexão foram aceitos como metodologias confiáveis para testar o comportamento mecânico de instrumentos endodônticos, pois seus requisitos estão bem descritos em diretrizes internacionais. Em contraste, os testes de fadiga cíclica têm sido objeto de um extenso debate ao longo dos anos. Basicamente, no teste de fadiga usando um modelo estático, o instrumento é montado em uma peça de mão estabilizada e feito para girar livremente em um canal artificial até sua fratura. Obviamente, como na maioria das pesquisas de bancada e considerando a natureza multivariável da falha do instrumento, traduzir esses resultados para a clínica pode não ser apropriado. Por outro lado, nas mesmas condições, o teste de fadiga cíclica permite evitar a interferência de diferentes variáveis, isolando e testando fatores individualmente, aumentando a validade interna do método. Uma dessas variáveis é o tipo de movimento, no qual o modo dinâmico foi proposto como uma alternativa ao modo estático. No entanto, esse método foi descrito como apresentando menor validade interna em comparação com o método estático, pois pode não ser possível manter consistentemente os instrumentos testados em uma trajetória reprodutível ao longo do caminho do canal simulado. Outra variável é a temperatura de teste. Uma revisão recente sugeriu que testar a fadiga cíclica à temperatura ambiente deve ser considerado como tendo pouco significado e desatualizado, enquanto outros defenderam o uso da temperatura corporal/intracanalar. É importante ressaltar que a maioria dos instrumentos submetidos a testes de fadiga cíclica sob temperatura corporal sofre uma diminuição de sua resistência à fadiga como resultado do aumento da temperatura transmitida do canal artificial aquecido para a liga metálica do instrumento, que, dependendo da faixa de temperatura de transformação de fase, pode induzir formação austenítica parcial ou total.

No entanto, nas clínicas, é improvável que o curto tempo em que o instrumento entra em contato com as paredes do canal radicular eleve e estabilize a temperatura a um ponto que induza mudanças de fase que possam interferir ainda mais no resultado. Além disso, a solução irrigante, normalmente utilizada em temperatura ambiente, e a eficiência de isolamento térmico da dentina também são fatores que podem impedir que o instrumento alcance a temperatura corporal.

Portanto, a suposição de que o teste de fadiga cíclica deve ser realizado sob temperatura corporal para simular um ambiente clínico ainda carece de validação; a temperatura ambiente foi escolhida neste estudo para realizar os testes porque esta é a temperatura em que os instrumentos geralmente são armazenados e utilizados na prática.

Neste estudo, o comportamento mecânico dos instrumentos selecionados foi comparado em relação à fadiga cíclica, propriedades de torção e flexão, e uma compreensão abrangente dos resultados foi possível apenas devido à avaliação adicional de seus designs gerais, superfícies de acabamento e características metalúrgicas. É importante ressaltar que os resultados presentes são originais, pois não há informações disponíveis na literatura ou dos fabricantes sobre os instrumentos replicados; assim, nossos resultados trazem alguma luz sobre seu comportamento mecânico. A novidade em relação à abordagem analítica multimétodo e à avaliação de instrumentos replicados pode ser considerada uma força do presente estudo, enquanto outros fatores de design que não foram avaliados e a avaliação de apenas 1 instrumento (20/.07v) de cada sistema são limitações. Portanto, estudos futuros devem se concentrar não apenas na avaliação de outros instrumentos replicados disponíveis no mercado, mas também em sistemas falsificados, enquanto tentam avaliar outros aspectos de design, incluindo metodologias adicionais para testar a capacidade de conformação e a eficiência de corte.

Conclusões

No geral, os instrumentos replicalike foram semelhantes ao PTU em relação à resistência torsional, ao design geométrico e às proporções equiatômicas dos elementos níquel e titânio. EdgeTaper e Go-Taper Universal foram semelhantes ao PTU em 3 dos 4 testes mecânicos. Os instrumentos Multitaper e Pluri Taper apresentaram mais flexibilidade, mas menor tempo até a fratura do que o PTU. Super Files, EdgeTaper e U-File mostraram a maior resistência à fadiga cíclica entre os instrumentos testados.

Autores: Jorge N. R. Martins, Emmanuel J. N. L. Silva, Duarte Marques, Mário Rito Pereira, António Ginjeira, Rui J. C. Silva, Francisco Manuel Braz Fernandes, Marco Aurélio Versiani

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